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- 主營產(chǎn)品|溫州鎢鋼平頭銑刀,溫州金屬-批發(fā)價(jià)格,江蘇鎢鋼合金銑刀生產(chǎn)廠家
- 單位地址| 江蘇省常州市西夏墅鎮(zhèn)翠屏湖路19號13棟
刀具經(jīng)過砂輪刃磨后，刃口會存在不同程度的微觀缺陷，在切削過程中，刀具刃口微觀缺口極易擴(kuò)展，加快刀具的磨損和損壞。刃口鈍化是延常刀具壽命的金屬切削配套技術(shù)，能有效減少或消除刃磨后的刀具刃口微觀缺陷，以達(dá)到圓滑平整，提高刀具抗沖擊性能，使刀具刃口鋒利堅(jiān)固。
刃口鈍化方式可分為傳統(tǒng)刃口鈍化和特種刃口鈍化。傳統(tǒng)刃口鈍化方式主要包括磨削鈍化、毛刷鈍化、拖曳鈍化和噴砂鈍化等；特種刃口鈍化方式主要包括激光鈍化、電火花電蝕鈍化、電化學(xué)鈍化和磨料水射流鈍化等。
噴砂是以壓縮空氣為動力，以形成高速噴射束將噴料高速噴射到需要處理的工件表面，實(shí)現(xiàn)對工件表面的加工。由于磨料對工件表面的沖擊和切削作用，工件的表面性能和形狀會發(fā)生改變。而微噴砂技術(shù)是以傳統(tǒng)噴砂技術(shù)為基礎(chǔ)，采用微米級尺寸的磨料顆粒來進(jìn)行待加工表面處理的技術(shù)，廣泛應(yīng)用于材料的表面處理，包括表面清潔、表面鈍化和表面形貌處理。微噴砂處理的材料去除機(jī)理，包括裂紋擴(kuò)展導(dǎo)致的脆性去除和磨料微切削產(chǎn)生的塑性去除。微噴砂技術(shù)在刀具領(lǐng)域主要應(yīng)用在表面處理方面，如涂層刀具。通過對刀具基體表面進(jìn)行相應(yīng)的微噴砂處理，來改變基體的表面形貌，以增加涂層與刀具基體之間的粘結(jié)力，提高刀具的切削壽命。研究表明，對刀具的涂層表面進(jìn)行微噴砂處理可以增加涂層硬度，提高刀具切削壽命。微噴砂技術(shù)在刀具刃口鈍化領(lǐng)域沒有得到廣泛應(yīng)用，理論研究還不充分。
本文通過微噴砂技術(shù)對硬質(zhì)合金刀片yt15進(jìn)行刃口鈍化，研究微噴砂工藝參數(shù)對刃口半徑的影響以及微噴砂處理對刃口的影響，并分析微噴砂處理的材料去除機(jī)理。
1試驗(yàn)步驟
試驗(yàn)以噴砂壓力p、磨料比重w和噴砂時間t為因素，其中磨料比重w為磨料占水和磨料總的比重。每個因素設(shè)4個水平，進(jìn)行64組全因素刃口鈍化試驗(yàn)，因素水平見表1。
表1 微噴砂全因素試驗(yàn)因素水平
采用濕式手動噴砂機(jī)，噴砂角度45°，噴砂距離8mm。磨料為320目白剛玉，微噴砂加工如圖1所示。選用可轉(zhuǎn)位硬質(zhì)合金刀片yt15，其尺寸標(biāo)準(zhǔn)為snmn120404，相應(yīng)的材料性能見表2。通過激光共-顯微鏡(lsm，keyence vk-x200k)對微噴砂處理后的刀片刃口進(jìn)行觀測，試驗(yàn)觀測指標(biāo)為刀片刃口半徑r和刃口線粗糙度ra，終結(jié)果為三次測量后的平均值。同時對其刃口形貌進(jìn)行掃描電子顯微鏡鏡(sem)觀察，分析刃口材料去除機(jī)理。
圖1 硬質(zhì)合金刀具yt15微噴砂加工示意圖
表2 硬質(zhì)合金刀具yt15物理力學(xué)性能
2試驗(yàn)結(jié)果與分析
(1)微噴砂工藝參數(shù)對刃口半徑的影響
圖2為硬質(zhì)合金刀具yt15刃口半徑隨微噴砂各工藝參數(shù)的變化趨勢。圖2a、圖2b、圖2c和圖2d分別是在噴砂時間為20s、30s、40s和50s時刃口半徑隨噴砂壓力的變化圖。對比發(fā)現(xiàn)，在相同的噴砂壓力和磨料比重下，隨噴砂時間的增加，刀具刃口半徑增大，這實(shí)質(zhì)上是材料去除隨著時間累積的結(jié)果。在相同的噴砂時間和磨料比重下，隨噴砂壓力的增加，刀具刃口半徑增大。這是因?yàn)殡S著噴砂壓強(qiáng)的增加，磨料流的出口速度增加，單顆粒磨料速度也相應(yīng)增加。
硬質(zhì)合金可看作是硬脆材料，根據(jù)單顆粒磨料沖蝕模型可知，單顆粒磨料的材料去除量與磨料顆粒的速度的指數(shù)成正比，使得單顆粒磨料的材料去除量增加。同時磨料流速度的增加，使單位時間內(nèi)有效沖擊刀具刃口的磨料顆粒數(shù)量增加，刃口材料的去除量變大。因此，增加噴砂壓力相當(dāng)于既增加磨料比重又增加噴砂時間，兩者的共同作用使刃口半徑增大。
由圖2分析磨料比重對刀具刃口半徑的影響可知，在噴砂壓力為0.2mpa和0.25mpa時，隨著磨料比重的增加，刀具的刃口半徑先增大而后減小；而在噴砂壓力為0.3mpa和0.35mpa時，隨著磨料比重的增加，刀具的刃口半徑呈現(xiàn)一直增大的趨勢。同理，根據(jù)單顆粒磨料沖蝕模型分析可知，當(dāng)噴砂壓力較小時，隨著磨料比重的增加，雖然單顆粒磨料速度減小，但是單位體積內(nèi)磨料顆粒的數(shù)量增加，造成單位時間內(nèi)磨料顆粒對刀具刃口的沖擊次數(shù)增加，所以刃口材料的去除量變大。當(dāng)磨料比重過大時，根據(jù)能量守恒可知，磨料流的速度減小很多，其中磨料顆粒的速度大幅降低，不僅減少了單顆粒磨料材料的去除量，也使單位時間內(nèi)磨料對刀具刃口的沖擊次數(shù)減少，進(jìn)一步減少材料去除量，使得刃口半徑隨著磨料比重的增加先增大后減小。當(dāng)噴砂壓力較大時，隨著磨料比重的增加，在單位時間內(nèi)增加的磨料對刀具刃口的沖擊次數(shù)所增加的材料去除量要多于單顆粒磨料速度降低而減少的材料去除量�？偟膩碚f，單位時間內(nèi)材料去除量增加，因此在較大噴砂壓力下，刀具的刃口半徑隨著磨料比重的增加而增加。
(a)t=20s(b)t=30s(c)t=40s(d)t=50s
圖2 刃口半徑隨微噴砂各工藝參數(shù)的變化趨勢
(2)微噴砂處理對刃口線粗糙度的影響
圖3是硬質(zhì)合金刀片yt15經(jīng)過微噴砂刃口鈍化處理前后的切削刃形貌。采用微噴砂工藝參數(shù)：噴砂壓力p=0.2mpa，磨料比重w=0.1，噴砂時間t=30s。通過測量得到切削刃的相關(guān)參數(shù)見表3。
圖3 未處理刀片與微噴砂刃口鈍化刀片的切削刃形貌
可以發(fā)現(xiàn)，硬質(zhì)合金刀片yt15的刃口輪廓由原來的r=6μm銳刃變成r=27μm的圓弧刃口。其切削刃形貌得到-，刃口線粗糙度ra由原來的0.79μm下降到0.5μm，ry則由原來的6μm下降到3μm。這是由于微噴砂處理消除了刀具刃磨時產(chǎn)生的微觀缺陷，-了刃口。
表3 未處理刀片與微噴砂刃口鈍化刀片刃口參數(shù)對比(μm)
圖4是微噴砂全因素試驗(yàn)時硬質(zhì)合金刀片yt15的刃口線粗糙度的分布情況�？梢缘贸�，硬質(zhì)合金yt15刀片的刃口線粗糙度為0.3-0.8μm，滿足刀片的刃口粗糙度要求。
圖4 硬質(zhì)合金刀具yt15刃口線粗糙度分布
(3)微噴砂刃口材料去除機(jī)理研究
刀片的微噴砂過程實(shí)質(zhì)上是高速磨料射流沖擊材料表面，實(shí)現(xiàn)材料的去除。其材料去除機(jī)理主要?dú)w結(jié)為磨料顆粒對材料的去除方式。對于脆性材料，其去除機(jī)理往往不只有脆性去除，還包括磨料顆粒的微剪切引起的塑性去除。
圖5是硬質(zhì)合金刀具yt15在噴砂壓力p=0.25mpa、磨料目數(shù)m=320、噴砂時間t=20s和磨料比重w=0.1時的刃口形貌。可以看出，經(jīng)過微噴砂處理后，刀具出現(xiàn)了圓弧刃口，對其圓弧刃口的區(qū)域a進(jìn)行放大，可以觀察刃口材料去除形成的微觀形貌。通過區(qū)域b可以看出，其硬質(zhì)合金中硬質(zhì)相的去除多為由裂紋擴(kuò)展造成的脆性斷裂，這是由于棱角尖銳的磨料顆粒對于硬質(zhì)相的沖擊作用，使之產(chǎn)生徑向裂紋和側(cè)向裂紋，由于磨料顆粒的高頻率沖擊，進(jìn)而造成側(cè)向裂紋的擴(kuò)張形成網(wǎng)狀裂紋，達(dá)到材料的去除。對于c區(qū)域的觀察，也可以發(fā)現(xiàn)刃口材料上存在磨料顆粒的刻劃痕跡，這主要是由于具有鋒利刃口的白剛玉磨料顆粒對工件材料的微切削作用導(dǎo)致。由于刀具材料中除硬質(zhì)相成分外，還包括粘結(jié)相，其微切削作用相對于粘結(jié)相更為明顯，粘結(jié)相材料先于硬質(zhì)相去除，使得硬質(zhì)相成分顯露出來。因此微噴砂處理硬質(zhì)合金刀具yt15的材料去除機(jī)理，包括由磨料沖擊和水楔作用引起裂紋擴(kuò)展而導(dǎo)致硬質(zhì)相材料的脆性去除，還包括磨料顆粒的微切削作用引起的材料塑性去除。
圖5 硬質(zhì)合金刀具yt15微噴砂刃口形貌sem圖
小結(jié)
微噴砂處理可以對硬質(zhì)合金刀具yt15刃口進(jìn)行有效鈍化，形成一定圓弧半徑的刀具刃口。研究表明，刃口圓弧半徑隨著微噴砂時間和噴砂壓力的增加而增大。對于磨料比重而言，在噴砂壓力為0.2mpa和0.25mpa時，隨著磨料比重的增加，刀具刃口半徑先增大而后減��；在噴砂壓力為0.3mpa和0.35mpa時，隨著磨料比重的增加，刀具刃口半徑呈現(xiàn)一直增大的趨勢。微噴砂處理可有效-硬質(zhì)合金刀具yt15的刃口，消除微觀缺陷，降低刃口線粗糙度，在結(jié)構(gòu)上對刀具刃口進(jìn)行鈍化。硬質(zhì)合金刀具yt15刃口材料的去除機(jī)理，包含由裂紋擴(kuò)展而導(dǎo)致硬質(zhì)相材料的脆性去除和微切削作用引起的材料塑性去除。
刀具涂層技能知識大盤點(diǎn)，讀懂成刀具達(dá)人！
一、刀具涂層
經(jīng)過化學(xué)或物理的方法在刀具外表構(gòu)成某種薄膜，使切削刀具取得尤秀的綜合切削功能，從而滿足高速切削加工的要求；自20世紀(jì)70年代初硬質(zhì)涂層刀具面世以來，化學(xué)氣相堆積(cvd)技能和物-相堆積(pvd)技能相繼得到開展，為刀具功能的進(jìn)步-了歷史的新篇章。涂層刀具與未涂層刀具比較，具有顯著的-性：它可大幅度進(jìn)步切削刀具壽數(shù)；有用地進(jìn)步切削加工效率；進(jìn)步加工精度并顯著進(jìn)步被加工工件的外表；有用地削減刀具資料的消耗，下降加工成本；削減冷卻液的使用，下降成本，利于環(huán)境保護(hù)。
二、刀具涂層的特色
1、選用涂層技能可在不下降刀具強(qiáng)度的條件下，大幅度地進(jìn)步刀具外表硬度，現(xiàn)在所能到達(dá)的硬度已接近100gpa；
2、隨著涂層技能的飛速開展，薄膜的化學(xué)安穩(wěn)性及高溫抗癢化性-，從而使高速切削加工成為或許。
3、光滑薄膜具有-的固相光滑功能，可有用地-加工，也適合于干式切削加工；
4、涂層技能作為刀具制作的終究工序，對刀具精度-沒有影響，并可進(jìn)行重復(fù)涂層工藝。
三、常用的涂層
1、氮化鈦涂層：
氮化鈦（tin）是一種通用型pvd涂層，能夠進(jìn)步刀具硬度并具有較高的氧化溫度。該涂層用于高速鋼切削刀具或成形東西可取得很-的加工效果。
2、氮化鉻涂層：crn涂層-的抗粘結(jié)性使其在簡單發(fā)作積屑瘤的加工中成為手選涂層。涂覆了這種-無形的涂層后，高速剛刀具或硬質(zhì)合金刀具和成形東西的加工功能將會--。
3、金剛石涂層cvd：金剛石涂層可為非鐵金屬資料加工刀具提供蕞佳功能，是加工石墨、金屬基復(fù)合資料(mmc)、高硅呂合金及許多其它高磨蝕資料的抱負(fù)涂層(留意：純金剛石涂層刀具不能用于加工鋼件，因?yàn)榧庸や摷䲡r會發(fā)作很多切削熱，并導(dǎo)致發(fā)作化學(xué)反響，使涂層與刀具之間的粘附層遭到破壞)。金屬加工微信，內(nèi)容-，值得重視
4、氮碳化鈦涂層：氮碳化鈦（ticn）涂層中增加的碳元素可進(jìn)步刀具硬度并取得-的外表光滑性，是高速剛刀具的抱負(fù)涂層。
5、氮鋁鈦或氮鈦鋁涂層(tialn/altin)：tialn/altin涂層中構(gòu)成的氧化鋁層能夠有用進(jìn)步刀具的高溫加工壽數(shù)。主要用于干式或半干式切削加工的硬質(zhì)合金刀具可選用該涂層。依據(jù)涂層中所含鋁和鈦的份額不同，altin涂層可提供比tialn涂層更高的外表硬度，因此它是高速加工范疇又一個可行的涂層挑選。
四、涂層技能及刀具涂層知識
1、氮碳化鈦(ticn)：涂層比氮化鈦(tin)涂層具有更高的硬度。因?yàn)樵黾恿撕剂�，使ticn涂層的硬度進(jìn)步了33%，其硬度改變范圍約為hv3000——4000(取決于制作商）。
2、cvd金剛石涂層：外表硬度-hv9000的cvd金剛石涂層在刀具上的應(yīng)用已較為老練，與pvd涂層刀具比較，cvd金剛石涂層刀具的壽數(shù)進(jìn)步了10——20倍。金剛石涂層刀具的高硬度，使得切削速度可比未涂層的刀具進(jìn)步2——3倍，使cvd金剛氧化溫度是指涂層開端分化時的溫度值。氧化溫度值越高，對在高溫條件下的切削加工越有利。盡管tialn涂層的常溫硬度也許低于ticn涂層，但事實(shí)證明它在高溫加工中要比ticn有用得多。tialn涂層在高溫下仍能保持其硬度的原因在于可在刀具與切屑之間構(gòu)成數(shù)控-cncdar一層氧化鋁，氧化鋁層可將熱量從刀具傳入工件或切屑。與高速剛刀具比較，硬質(zhì)合金刀具的切削速度一般更高，這就使tialn成為硬質(zhì)合金刀具的手選涂層，硬質(zhì)合金鉆頭和立銑刀一般選用這種pvdtialn涂層石涂層刀具成為有色金屬和非金屬資料切削加工的-挑選。金屬加工微信，內(nèi)容-，值得重視。
3、刀具外表的硬質(zhì)薄膜對資料有如下要求：硬度高、耐磨功能好；化學(xué)功能安穩(wěn)，不與工件資料發(fā)作化學(xué)反響；耐熱耐氧化，摩擦系數(shù)低，與基體附著結(jié)實(shí)等。單一涂層資料很難全部到達(dá)上述技能要求。涂層資料的開展，已由初的單一tin涂層、tic涂層，閱歷了
tic—a12o3一tin復(fù)合涂層和ticn、tialn等多元復(fù)合涂層的開展階段，現(xiàn)在蕞新開展了tin／nbn、tin／cn，等多元復(fù)合薄膜資料，使刀具涂層的功能有了很大進(jìn)步。
4、在涂層刀具制作進(jìn)程中，一般依據(jù)涂層的硬度，耐磨性，高溫抗癢化性，光滑性以及抗粘結(jié)性等幾個方面來挑選，其間涂層氧化性是與切削溫度直接相關(guān)的技能條件。氧化溫度是指涂層開端分化時的溫度值，氧化溫度值越高，對在高溫條件下的切削加工越有利。盡管tialn涂層的常溫硬度也許低于ticn涂層，但事實(shí)證明它在高溫加工中要比ticn有用得多。tialn涂層在高溫下仍能保持其硬度的原因在于可在刀具與切屑之間構(gòu)成一層氧化鋁，氧化鋁層可將熱量從刀具傳入工件或切屑。與高速剛刀具比較，硬質(zhì)合金刀具的切削速度一般更高，這就使tialn成為硬質(zhì)合金刀具的手選涂層，硬質(zhì)合金鉆頭和立銑刀一般選用這種pvdtialn涂層.
5、從應(yīng)用技能角度講：除了切削溫度外，切削-、切削速度和冷卻液都或許對刀具涂層的應(yīng)用效果發(fā)作影響。
五、常用涂層資料發(fā)展及超硬涂層技能
硬質(zhì)涂層資猜中，工藝?yán)暇�、�?yīng)用廣泛的是tin�，F(xiàn)在，工業(yè)發(fā)達(dá)tin涂層高速剛刀具的使用率已占高速剛刀具的50％一70％，有的不可重磨的復(fù)
雜刀具的使用率已-90％。因?yàn)楝F(xiàn)代金屬切削對刀具有-的技能要求，tin涂層日益不能適應(yīng)。tin涂層的耐氧化性較差，使用溫度達(dá)500℃時，螺紋刀片加工精度，膜層 顯著氧化而被燒蝕，并且它的硬度也滿足不了需求。tic有較高的顯微硬度，因此該資料的耐磨功能較好。同時它與基體的附著結(jié)實(shí)，在制備多層耐磨涂層時，常將tic作為與基體接觸的底層膜，在涂層刀具中它是十分常用的涂層資料。
ticn和tialn的開發(fā)，又使涂層刀具的功能上了一個臺階。
ticn可下降涂層的內(nèi)應(yīng)力，進(jìn)步涂層的耐性，增加涂層的厚度，阻止裂紋的擴(kuò)散，削減刀具
崩刃。將ticn設(shè)置為涂層刀具的主耐磨層，可顯著進(jìn)步刀具的壽數(shù)。tialn化學(xué)安穩(wěn)性好，抗癢化磨損，加工高合金鋼、不銹鋼、欽合金、鎳合金時，比
tin涂層刀具進(jìn)步壽數(shù)3—4倍。在tialn涂層中如果有較高的al濃度，在切削時涂層外表會生成一層很薄的非品態(tài)a12o3，構(gòu)成一層硬
質(zhì)慵懶保護(hù)膜，該涂層刀具可更有用地用于高速切削加工。摻氧的氮碳化鈦ticno具有-的顯微硬度和化學(xué)安穩(wěn)性，能夠發(fā)作相當(dāng)于tic十a(chǎn)12o3復(fù)合
涂層的效果。金屬加工微信，內(nèi)容-，值得重視。
合理選擇與數(shù)控機(jī)床匹配的刀具
數(shù)控車床是一種、率的主動化機(jī)床裝備多工位刀塔或動力刀塔，具有廣泛的加工工藝性能，可加工直線圓柱、斜線圓柱、圓弧和各種螺紋、槽、蝸桿等雜亂工件，具有直線插補(bǔ)、圓弧插補(bǔ)各種補(bǔ)償功用，并能在批量出產(chǎn)中發(fā)揮杰出的作用。它集通用性好的-型車床、加工精度高的精密型車床和加工的-型一般車床的特色于一身，能-地滿意企業(yè)進(jìn)步產(chǎn)品、下降出產(chǎn)本錢、進(jìn)步經(jīng)濟(jì)效益的要求。所以數(shù)控車床是國內(nèi)運(yùn)用量蕞大、覆蓋面廣的一種機(jī)床。在數(shù)控車床加工中，產(chǎn)品和勞動出產(chǎn)率在很大程度上遭到刀具的-，盡管其車刀的切削原理與一般車床-相同，可是如何依據(jù)加工零件的實(shí)際情況，合理選擇和運(yùn)用與數(shù)控車床匹配的刀具，是充分發(fā)揮數(shù)控車床功用和優(yōu)勢、-加工精度、進(jìn)步勞動效率以及操控加工本錢的關(guān)鍵。
1.零件剖析
客戶要求加工的產(chǎn)品是輪軸蓋（見圖1），外形a、b兩處現(xiàn)已加工好，內(nèi)孔粗加工至90mm，產(chǎn)品的精度要求不是-，形狀也不太雜亂，但批量較大（每月8 000件）。材料為灰鑄鐵ht200，毛坯直徑150mm，長40mm。技能要求：未注倒角為1×45°，未注公役按gb/t
1804―2000中m級加工。設(shè)備是用廣州機(jī)床廠的gsk980t經(jīng)濟(jì)型數(shù)控車床，共6臺。
2.原加工中存在的問題
原出產(chǎn)加工選用兩把焊接式合金車刀，分別進(jìn)行粗車、精車外圓、端面、內(nèi)孔的加工。焊接式合金刀易磨損，一般適合于粗車，輪軸蓋零件用的材料是鑄鐵，表皮較硬，刀具易磨損。刃磨精度得不到-，且占用時刻長，還會使被加工輪軸蓋零件的外表精度-下降。換刀需求整刀換，添加了刀具本錢。gsk98t刀架不能按加工要求主動裝、卸刀，需求人工換刀。因定位銷釘受力不均勻等原因，螺紋也簡單損壞，并且是用兩把刀，精度得不到-，費(fèi)時較多。加工過程中需求頻頻旋轉(zhuǎn)刀架換刀，導(dǎo)致刀架很簡單磨損，定位精度出現(xiàn)差錯，還簡單出現(xiàn)毛病（均勻4天一臺）。機(jī)床廠的修理人員多次上門修理也不能處理問題，造成停產(chǎn)及修理費(fèi)用添加。由于換刀后需從頭對刀、試車、調(diào)試的輔助時刻添加，且兩把刀加工、刀架主動換刀和空運(yùn)行行程時刻也較長，對加工效率造成很大的影響。
3.-刀具的依據(jù)
經(jīng)過剖析、研討刀具結(jié)構(gòu)、工藝規(guī)劃、程序編寫等方面問題，以為本來所運(yùn)用的刀具非常需求-，具體考慮如下。
（1）選用標(biāo)準(zhǔn)化刀具，改為機(jī)夾可轉(zhuǎn)位車刀。由于輪軸蓋是批量出產(chǎn)，數(shù)控車刀應(yīng)選用機(jī)夾可轉(zhuǎn)位車刀，原因在于：精度高。-刀片重復(fù)定位精度高，螺紋刀片，便利定位，-刀尖方位精度，這樣刀尖磨損不需求換整刀而只需換刀片就行。-性高。結(jié)構(gòu)-的車刀，選用復(fù)合式夾緊結(jié)構(gòu)以習(xí)慣刀架快速移動和換位以及整個主動切削過程中不會松動。迅速替換不同形式的切削部件，完結(jié)多種切削加工，進(jìn)步出產(chǎn)效率。刀具本錢低。由于是批量出產(chǎn)，且刀片可替換，盡管機(jī)夾刀可轉(zhuǎn)位刀片貴一些，但刀具的本錢不會添加，反而下降，并且更經(jīng)用。
（2）優(yōu)化刀具結(jié)構(gòu)。盡可能用少的刀具加工出工件上部分或大部分待加工外表，以減少裝夾差錯，進(jìn)步加工外表的相互方位精度。在刀的結(jié)構(gòu)上假如能把加工輪軸蓋的兩把刀合并成裝在“一把刀”把上進(jìn)行加工，則不旋轉(zhuǎn)刀架。只要“一把刀”在加工，那就不需求旋轉(zhuǎn)刀架，刀架就不會由于磨損而影響精度，更不會引發(fā)停產(chǎn)、修理等問題。維護(hù)定位銷釘�！耙话训丁倍ㄎ恢恍枨笠唤M定位銷釘，并且假如用了標(biāo)準(zhǔn)化刀具，換刀只松、緊刀尖的定位螺絲，不必松、緊刀架的定位銷釘裝、拆刀桿，刀架的定位銷釘不會被損壞。
（3）若將選用標(biāo)準(zhǔn)化刀具和優(yōu)化刀具結(jié)構(gòu)合二為一，則不會存在占機(jī)時刻長的問題。由于：選用標(biāo)準(zhǔn)化機(jī)夾可轉(zhuǎn)位刀具，當(dāng)?shù)镀系囊粋�切削刃磨鈍后，其刀片的裝拆和轉(zhuǎn)位都很便利、快捷，不需刃磨即可用新的切削刃持續(xù)加工，還-進(jìn)步了刀桿的利用率。只需快速做簡單的對刀，編制程序時作恰當(dāng)?shù)奶幚砭湍軌蛄�。選用優(yōu)化刀具結(jié)構(gòu)方案，兩個刀尖相隔-比本來兩把刀刀尖的距離近，換刀和空運(yùn)行的時刻-縮短，再結(jié)合加工工藝、程序編寫，規(guī)劃短的空行、切削進(jìn)給道路，石油螺紋刀片，可有用進(jìn)步出產(chǎn)效率，下降刀具損耗。
4.-后的刀具
自己經(jīng)過以上剖析、研討，依據(jù)現(xiàn)有的認(rèn)識和加工條件，內(nèi)螺紋車刀刀片，從刀具結(jié)構(gòu)的規(guī)劃、工藝處理、程序的編制等方面去處理了輪軸蓋零件加工中存在的問題，具體方法如下。
（1）將兩把機(jī)加刀合為一把機(jī)夾刀。刀桿經(jīng)熱處理，用螺絲固定刀尖a、b，這樣“一把刀”相同能夠完結(jié)本來兩把刀的工作，并且裝、卸“一把刀”比本來兩把刀省時一半。
（2）用-后的刀具加工時無須轉(zhuǎn)化刀架，-地處理了由于要頻頻旋轉(zhuǎn)刀架換刀所帶來的毛病和修理問題。
（3）刀具磨損后只需求松開螺絲將不重磨刀片轉(zhuǎn)過恰當(dāng)視點(diǎn)或替換，做簡單的刀補(bǔ)行程修正即可持續(xù)加工，-進(jìn)步了效率。
5.加工中的注意事項(xiàng)
（1）將不重磨刀片a、b用螺絲固定在左、右兩邊，要-兩刀片尖在同一平面上。
（2）編寫程序時有-要以a、b兩個刀尖為兩個獨(dú)立刀位點(diǎn)設(shè)兩組刀補(bǔ)（01、02），在轉(zhuǎn)化刀尖執(zhí)行時刀具要離開工件-距離，避免刀具和工件發(fā)生碰撞。
（3）刀具每班要轉(zhuǎn)動一次，以-刀架的鎖緊力。
6.程序的編寫
編寫的程序及說明如附表所示。
程序內(nèi)容及說明
程序內(nèi)容 程序說明
o1212 程序名
g00x100z100 定位到起刀點(diǎn)
t0101m3s200 調(diào)用地一組刀補(bǔ)a號刀尖
g00x150z0
加工端面
g01x80f80
g00x150z5 定位到（150，5）
g71u1r0.5 加工φ145mm外圓及倒角
g71p1q2u0w0f100
n1g00x143
g01z0
x145z-1
z-16
g00x100z100t0101 回到起刀點(diǎn)取消地一組刀補(bǔ)
t0102m3s250 調(diào)用第二組刀補(bǔ)b號刀尖
g00x80z5
g71u1r0.5 粗加工φ112mm與φ98mm內(nèi)孔與倒角
g71p3q4u-0.5w0f80
n3g00x114
g01z0f50
x112z-1
z-11
x100
x98z-11
n4z-48
g70p3q4 精加工n3-n4段內(nèi)容
g00x100z100t0102 回到起刀點(diǎn)取消第二組刀補(bǔ)
m30 程序完畢
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