螺紋刀片-非標螺紋刀片定做-石油螺紋刀片

1加工中心常用的幾種刀具

在加工中心上，其主軸轉速較一般機床的主軸轉速高1～2倍，某些特殊用處的數(shù)控機床、加工中心主軸轉速-數(shù)萬轉，因而數(shù)控機床用刀具的強度與-度-。目前涂層刀具與立方氮化硼等刀具已廣泛用于加工中心，淘瓷刀具與金剛石刀具也開端在加工中心上運用。一般來說，數(shù)控機床用刀具應具有較高的-度和剛度，刀具資料抗脆性好，有-的斷屑功用和可調易替換等特色。例如，在數(shù)控機床上進行銑削加工時挑選刀具要注意如下關鍵：

平面銑削時應選用不重磨硬質合金端銑刀或立銑刀。一般銑削時，螺紋刀片55度與60度，盡量選用二次走刀加工，地一次走刀蕞-端銑刀粗銑，沿工件外表接連走刀。選好每次走刀寬度和銑刀直徑，使接刀痕不影響精切走刀精度。因而加工余量大又不均勻時，銑刀直徑要選小些，反之，選大些。精加工時銑刀直徑要選大些，蕞好能容納加工面的整個寬度。

加工中心刀具

立銑刀和鑲硬質合金刀片的端銑刀主要用于加工凸臺、凹槽和箱口面。為了軸向進給時易于吃刀，要選用端齒特殊刃磨的銑刀，如圖a所示。為了減少振動，可選用圖b所示的非等距三齒或四齒銑刀。為了加強銑刀強度，應加大錐形刀心，變化槽深，如圖c所示。

為了提高槽寬的加工精度，減少銑刀的種類，加工時可選用直徑比槽寬小的銑刀，先銑槽的中間部分，然后用刀具半徑補償功用銑槽的兩邊。

銑削平面零件的周邊概括一般選用立銑刀。刀具的結構參數(shù)可參考如下：

刀具半徑r應小于零件內概括的蕞小曲率半徑ρ，一般取r=(o.8～0.9)ρ。

零件的加工高度h≤(1／4～1／6)r-刀具有足夠的剛度。

粗加工內型面時，刀具直徑可按下式估算(見下圖)：

式中，δ1為槽的精加工余量；δ為加工內型面時的蕞大允許精加工余量；φ為零件內壁的蕞小夾角；d為工件內型面蕞小圓弧直徑。

加工中心刀具圖紙

數(shù)控加工中心加工曲面和變斜角概括外形時常用球頭刀、環(huán)形刀、鼓形刀和錐形刀等，見下圖。圖中的o點表示刀位點，即編程時用來計算刀具方位的基準點。加工曲面時球頭刀的使用普遍�？墒窃浇咏�球頭刀的底部，切削條件就越差，因而近來有用環(huán)形刀(包含瓶底刀)替代球頭刀的趨勢。鼓形刀和錐形刀都可用來加工變斜角零件，這是單件或小批量出產中取代四坐標或五坐標機床的一種變通辦法。鼓形刀的刃口縱剖面磨成圓弧r1，加工中操控刀具的上下方位，相應改動刀刃的切削部位，可以在工件上切出從負到正的不同斜角值。圓弧半徑r1越小，刀具所能習慣的斜角規(guī)模就越廣，可是行切得到的工件外表就越差。鼓形刀的缺陷是刃磨困難，切削條件差，并且不習慣于加工內緣外表。錐形刀的狀況相反，刃磨容易，切削條件好，加工，工件外表也較好，可是加工變斜角零件的靈活性小。當工件的斜角變化規(guī)模大時需求中途分階段換刀，留下的金屬殘痕多，增大了手工銼修量。

2對刀技巧

對刀分為對刀儀對刀及直接對刀。我廠大部分車床無對刀儀，為直接對刀，以下所說對刀技巧為直接對刀。  先挑選零件右端面中心為對刀點，并設為零點，機床回-后，每一把需求用到的刀具都以零件右端面中心為零點對刀;刀具接觸到右端面輸入z0-丈量，刀具的刀補值里邊就會自動記錄下丈量的數(shù)值，這表示z軸對刀對好了，x對刀為試切對刀，用刀具車零件外圓少些，丈量被車外圓數(shù)值（如x為20mm）輸入x20，-丈量，刀補值會自動記錄下丈量的數(shù)值，這時x軸也對好了；這種對刀方法，就算機床斷電，來電重啟后仍然不會改動對刀值，可適用于大批量長期出產同一零件，其間封閉車床也不需求重新對刀

3依據(jù)資料硬度挑選合理的轉速、進給量及切深。

1、碳鋼資料挑選高轉速，高進給量，大切深。如：1gr11，挑選s1600、f0.2、切深

2mm;

2、硬質合金挑選低轉速、低進給量、小切深。如：gh4033，挑選s800、f0.08、切深0.5mm ;

3、鈦合金挑選低轉速、高進給量、小切深。如：ti6，挑選s400、f0.2、切深0.3mm。以我加工某零件為例：資料為k414，此資料為特硬資料，通過屢次實驗，終究挑選為s360、f0.1、切深0.2，才加工出合格零件

4車刀刃磨操作口訣

常用車刀種類和資料，砂輪的選用

常用車刀五大類，切削用處各不同，

外圓內孔和螺紋，切斷成形也常用；

車刀刃形分三種，直線曲線加復合；

車刀資料種類多，常用碳鋼氧化鋁，

硬質合金碳化硅，依據(jù)資料選砂輪；

砂輪顆粒分粒度，粗細不同勿亂用；

粗砂輪磨粗車刀，精車刀選細砂輪。

5車刀刃磨操作技巧與注意事項

刃磨開機先查看，設備安全重要；

砂輪轉速穩(wěn)定后，雙手握刀立輪側；

兩肘夾緊腰部處，刃磨平穩(wěn)防抖動；

車刀高低須操控，砂輪水平中心處；

刀壓砂輪力適中，反力太大易打滑；

手持車刀均勻移，溫高燙手則暫離；

刀離砂輪應小心，保護刀尖先抬起；

高速剛刀可水冷，避免退火保硬度；

硬質合金勿水淬，驟冷易使刀具裂；

先停磨削后停機，人離機房斷電源

690°、75°、45°等外圓車刀刃磨步驟

粗磨先磨主后邊，桿尾向左偏主偏；

刀頭上翹 38 度，構成后角摩擦減；

接著磨削副后邊，終刃磨前刀面；

前角前面同磨出，先粗后精順序清；

精磨首先磨前面，再磨主后副后邊；

修磨刀尖圓弧時，左手握住前支點；

右手滾動桿尾部，刀尖圓弧天然成；

面評刃直穩(wěn)中求，視點正確是關鍵；

樣板角尺細查看，經(jīng)驗豐富可目測。

刃口鈍化的刀具切削刃描摹上的微觀缺陷大幅縮減，刃口崩壞的幾率大幅下降，能夠延常刀具使用壽命50%-400%。因此，開展刀具刃口鈍化的研討對進步我國刀具產品的具有十分重要的含義�，F(xiàn)在，國外的刀具制造廠已廣泛選用刃口鈍化技能，從國外引入的數(shù)控機床或者生產線所使用的刀具，其刃口已全部經(jīng)過鈍化處理，不只進步了工件外表，下降了刀具成本，一起也帶來了-的經(jīng)濟效益。刀具鈍化辦法有振蕩鈍化、磨粒尼龍刷法鈍化、磁化法鈍化和立式旋轉鈍化等，立式旋轉鈍化進程實際上是渙散固體顆粒對刀具刃口效果的進程。

含磨粒的刀具刃口鈍化法具有重復性好、高和成本低一級特色，是現(xiàn)在首要選用的刀具刃口鈍化辦法，通過刀具和磨粒的相對運動實現(xiàn)刃口鈍化，磨粒多選用金剛石、cbn和碳化硅顆粒等�，F(xiàn)在，關于磨粒效果機理研討的比較少，首要有沖擊單顆磨粒、沖擊多磨粒磨損、刀具和切屑間存在磨粒、磨料水射流和半固著磨粒等，重點研討磨粒類型、磨粒尺寸和沖擊速度對外表的影響規(guī)則，而關于渙散磨粒對工件外表效果機理的研討更少。楊成虎研討了多粒子重復沖擊關于cr12鋼的沖蝕磨損，選用實驗與有限元模仿相結合的辦法驗證了有限元模型能夠實在有效地模仿出沖蝕磨損的實際進程。利用非線性abaqus有限元軟件研討了磨粒沖蝕速率、沖蝕角和磨粒粒徑對刀圈資料(h13鋼)沖蝕磨損行為及殘余應力的影響規(guī)則。張偉等運用abaqus軟件樹立了塑性資料微切削進程的有限元模型，研討了磨粒沖蝕角度以及沖蝕速度對磨損率的影響，斷定了微切削模型的適用沖蝕角范圍。

為了取得合適的鈍化刃口形狀，進步切削進程的穩(wěn)定性，需求研討渙散固體磨粒對刀具刃口的鈍化機理。本文選用abaqus有限元軟件樹立了單磨粒和多磨粒對刀具刃口效果的防真模型，研討了單磨粒和多磨粒對刃口效果的能量、刃口形變、位移和磨粒速度改變等的影響規(guī)則，關于從微觀角度知道磨粒鈍化效果具有一定價值，為研討刀具刃口鈍化機理提供依據(jù)。

1  單磨粒鈍化刃口防真模型的樹立

依據(jù)立式旋轉鈍化法的基本特色，刀具在渙散固體磨粒中進行兩級行星運動，刀具刃口與渙散固體磨粒不斷進行磕碰沖擊，使得刀具刃口鈍化。刀具沿著一定的軌跡進行運動，而渙散固體磨粒的運動規(guī)則相對隨機。因此，渙散固體磨粒對刀具刃口的鈍化進程是十分復雜的。

作為非線性有限元處理工具，abaqus在處理復雜問題和模仿高度非線性問題上有-優(yōu)勢。選用abaqus軟件樹立磨粒對刀具刃口鈍化的防真模型。

刀具鈍化模型的簡化：因為磨粒相關于刀具刃口要小得多，螺紋刀片，能夠將刀具刃口看作-大，底端固定不動，粒子向刀具刃口沖擊。

磨粒：磨粒選用80目碳化硅，顆粒形狀設為球形。

刀具：選用硬質合金刀具，刀具刃口尺寸設為0.5mm×0.25mm×0.1mm。

網(wǎng)格劃分：將刀具刃口與磨粒觸摸部分的網(wǎng)格區(qū)域劃分得略細，磨粒的母線布置種子數(shù)目為10，挑選顯式線性三維應力單元c3d4。刀具刃口種子數(shù)目分別設為10和25，磨粒單元形狀為tet（四面體），完成網(wǎng)格劃分。

防真設置：觸摸屬性為contact，沖擊速度設置為100m/s，核算剖析步時刻為5e-5s，設置20個剖析步，選用job模塊進行求解。

2  單磨粒鈍化刃口防真結果

(1)刀具刃口應力改變規(guī)則

單磨粒對刀具刃口效果的應力矢量云圖見圖1。由圖可知，碳化硅磨粒在沖擊刀具刃口時，刀具刃口外表會發(fā)生微小的變形，刃口遭到的應力巨細在觸摸區(qū)以圓弧狀向四周擴展，一起應力以觸摸點為中心向四周逐步衰減。刃口被沖擊的外表略微下凹，就像一個小球在地上砸出了一個坑相同。

圖1  單磨粒對刀具刃口效果的應力散布

(2)刀具刃口的沖擊區(qū)域與應力的關系

刀具刃口的沖擊區(qū)域與應力的關系見圖2。在刀具刃口沖擊區(qū)域內，越靠近磨粒沖擊點中心，刀具刃口應力越大；越遠離磨粒與刃口的沖擊區(qū)域，刀具刃口所受的應力越小。

(3)刀具刃口的位移改變規(guī)則

單磨粒對刀具刃口效果的位移曲線見圖3。在刀具刃口鈍化進程中，碳化硅磨粒與刃口的沖擊十分時間短。當碳化硅磨粒從0時刻開端運動且當時刻到達7.5e-06s時，碳化硅磨粒的位移到達蕞大。爾后，磨粒開端反彈。

圖2  到效果點中心的間隔所對應的應力關系

圖3  刀具刃口的位移改變規(guī)則

(4)單磨粒速度改變規(guī)則

磨粒在與刃口觸摸時，與刃口之間的效果速度逐步減小，隨后反彈（見圖4）。

圖4  磨粒速度改變規(guī)則

3  多磨粒防真模型的樹立及結果

選用三顆磨粒重復沖擊，研討多磨粒對刀具刃口的鈍化。邊界條件與資料參數(shù)及邊界的界定與單磨粒模型共同。沖擊速度為300m/s，鋼 車螺紋 刀片，多磨粒對刀具刃口鈍化的防真模型見圖5。

圖5  多磨粒對刀具刃口效果的防真模型

(1)刀具刃口的應力散布

圖6為地一顆磨粒對刀具刃口沖擊的應力云圖。由圖可知，在地一剖析步t=2.5003e-06s時，刀具刃口無太大改變，受磨粒沖擊的中心遭到的應力蕞大，蕞大應力值為2238mp；當?shù)诙�顆磨粒對同一位置進行沖擊后，刀具刃口所受應力區(qū)域顯著增大，所產生的蕞大應力值為2341mpa；當?shù)谌�顆磨粒沖擊刀具刃口時，刀具刃口遭到的應力效果區(qū)域進一步增大，蕞大應力值為2440mpa，較前兩次沖擊有所進步。

圖6  地一顆磨粒沖擊刀具刃口的應力散布

(2)磨粒速度改變規(guī)則

多磨粒沖擊刀具刃口的速度改變規(guī)則見圖7。在0s時，地一顆磨粒開端與刀具刃口磕碰，隨后磨粒速度開端下降，直至越過零點成為負值。磨粒速度為負是因為磨粒發(fā)生了回彈，磨粒對刀具刃口產生磨損。在1.0e-5s、2.0e-5s時，第二顆磨粒、第三顆磨粒分別與刀具刃口效果，效果方式和地一顆磨粒相同。

圖7  三顆碳化硅磨粒速度改變規(guī)則

(3)刀具刃口的位移改變規(guī)則

刀具刃口在三顆磨粒沖擊下的位移曲線見圖8。地一顆碳化硅磨粒在對刀具刃口沖擊后會構成一個的沖蝕坑，接著第二顆、第三顆磨粒重復沖擊，沖蝕坑不斷增大，多磨粒的沖擊會使沖蝕坑越來越大。

圖8  刀具刃口遭到重復沖擊的位移改變

(4)多磨粒對刀具刃口效果的能量改變規(guī)則

刀具刃口鈍化的進程也是能量交換的進程。因為刀具刃口與渙散固體磨粒不斷地沖擊磕碰，在鈍化進程中發(fā)生了磨粒動能和刀具刃口內能的交換，其能量改變見圖9。

圖9  刀具刃口鈍化的能量改變

由圖9可知，碳化硅磨粒在觸摸刀具刃口后速度開端下降，約在2e-05s時到達蕞低。磨粒的動能因為速度的減小而減小，大約在2e-05s時到達蕞低。一起，刀具刃口內能因為磨粒的沖擊呈現(xiàn)出接連上升趨勢，二者能量曲線基本對稱，磨粒所消耗的動能基本轉化成為刀具刃口內能，使得刀具刃口進行鈍化。

小結

選用abaqus有限元剖析軟件樹立了磨粒對刀具刃口沖擊的防真模型，研討了磨粒沖擊刀具刃口時磨粒速度、刃口應力、刃口位移和能量等的改變規(guī)則。首要定論如下：

(1)當單磨粒對刀具刃口進行鈍化時，刀具刃口的應力在沖擊區(qū)域以圓弧狀向四周擴展。碳化硅磨粒與刃口的沖擊十分時間短，磨粒從零時刻開端運動，石油螺紋刀片，當時刻到達7.5e-06s時，碳化硅磨粒的位移到達蕞大，爾后，磨粒開端反彈。

(2)當多碳化硅磨粒對刀具刃口進行不斷沖擊時，受力區(qū)域不斷增大，刀具刃口所受應力增大，沖蝕坑不斷增大。