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風(fēng)機(jī)反風(fēng)裝置結(jié)構(gòu)
風(fēng)機(jī)反風(fēng)裝置總體結(jié)構(gòu)的三維圖象如圖 2 所示，隧道風(fēng)機(jī)參數(shù)銷售，其風(fēng)機(jī)換向驅(qū)動(dòng)裝置為垂直布局方案。
風(fēng)機(jī)反風(fēng)裝置的部件結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
考慮到反風(fēng)動(dòng)作必須在10min內(nèi)完成的要求，該反風(fēng)裝置各部件設(shè)計(jì)則要求各個(gè)分解動(dòng)作必須能夠在的時(shí)間內(nèi)完成。4.1 軸流通風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì) 的軸流通風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)是實(shí)現(xiàn)反風(fēng)的基礎(chǔ)。原則上，本技術(shù)可以在任何軸流通風(fēng)機(jī)上實(shí)施，它可以-風(fēng)機(jī)的反風(fēng)性能與正風(fēng)性能相同。用航空技術(shù)設(shè)計(jì)的軸流通風(fēng)機(jī)效率可達(dá)85%以上。
本文以某前彎前掠葉片軸流風(fēng)機(jī)為基本試驗(yàn)?zāi)Ｐ�，通過改變?nèi)~片安裝角、吹風(fēng)方式及葉頂間隙，開展了一系列的外部性能試驗(yàn)。通過對(duì)比分析，研究了上述因素對(duì)風(fēng)機(jī)性能的影響，旨在為彎掠軸流風(fēng)機(jī)的進(jìn)一步優(yōu)化匹配提供依據(jù)。
1 試驗(yàn)?zāi)Ｐ?/dv>
試驗(yàn)研究所用的彎掠風(fēng)機(jī)模型為單級(jí)葉輪級(jí)結(jié)構(gòu)，外徑為690mm，輪轂比為0.275，葉片型式為前彎前掠機(jī)翼型葉片，安裝角可調(diào)。采用三相電機(jī)，額定轉(zhuǎn)速為1 450r/min，額定功率為2.2kw。原有模型為前吹式結(jié)構(gòu)，即電機(jī)在葉輪的進(jìn)氣側(cè)。
當(dāng)流量繼續(xù)減小時(shí)，全壓開始升高，這是因?yàn)榱髁亢苄r(shí)能量沿葉高偏差較大形成二次流，從葉頂流出的流體又返回葉根再次提高能量，使全壓升高。對(duì)比三條曲線可以看出，隨著安裝角增大，全壓曲線點(diǎn)對(duì)應(yīng)的流量也隨之增大，同時(shí)，相同流量下風(fēng)機(jī)全壓也隨之；在流量為12 000~23 000m3/h范圍內(nèi)，風(fēng)機(jī)全壓都呈現(xiàn)出先上升后下降的趨勢，與上述分析相符。
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