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反應(yīng)釜工作壓力為0.7 mpa, 設(shè)計(jì)壓力取0.8 mpa, 腐蝕裕量取1 mm, 鋼板負(fù)偏差取0.8 mm,材料的許用應(yīng)力為130 mpa, 按gb150— 1998<鋼制壓力容器>設(shè)計(jì)出頂蓋的厚度約為5 mm。再按照文獻(xiàn)[ 1]的設(shè)計(jì)方法,反應(yīng)釜電加熱, 考慮到頂蓋密集開(kāi)孔的削弱和攪拌器等附件重量的影響, 對(duì)頂蓋進(jìn)行整體補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì), 終頂蓋厚度圓整到8 mm。按外壓容器設(shè)計(jì)因?yàn)榉磻?yīng)釜工作時(shí)可能出現(xiàn)負(fù)壓,攪拌反應(yīng)釜, 約為-0.077mpa, 設(shè)計(jì)時(shí)必須考慮筒體的失穩(wěn)現(xiàn)象, 需按外壓容器設(shè)計(jì)壁厚。夾套的工作壓力為0.6 mpa, 設(shè)計(jì)外壓取為0.7 mpa。按外壓容器設(shè)計(jì)出筒體的名義厚度為14 mm, 為取材一致和開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng), 故將頂蓋厚度取與筒體相同。同樣, 考慮頂蓋密集開(kāi)孔的削弱和攪拌器等附件重量的影響, 頂蓋厚度取16 mm。根據(jù)以-析, 頂蓋的名義厚度的設(shè)計(jì)值16mm。
該化工反應(yīng)釜結(jié)構(gòu)優(yōu)化與改進(jìn)方案是針對(duì)其傳統(tǒng)反應(yīng)釜結(jié)構(gòu)及其作業(yè)影響,能夠有效解決其化工反應(yīng)中溫度控制困難以及容器內(nèi)部清洗困難等問(wèn)題,從而有效防止化工反應(yīng)釜作業(yè)過(guò)程中超壓及腐蝕等問(wèn)題發(fā)生,-化工生產(chǎn)的安全性。值得注意的是,首先,針對(duì)傳統(tǒng)化工反應(yīng)釜結(jié)構(gòu)在化工反應(yīng)中攪拌不理想問(wèn)題,通過(guò)在反應(yīng)釜的反應(yīng)腔內(nèi)進(jìn)行兩個(gè)攪拌裝置的增加設(shè)置,并且在每個(gè)攪拌軸上進(jìn)行減速器安裝應(yīng)用,對(duì)攪拌軸的底部還安裝設(shè)置有4層攪拌片,各層之間保持相互垂直狀態(tài),每層分別有兩片,反應(yīng)釜,其攪拌片的角度設(shè)置對(duì)液體流動(dòng)具有較大的適宜性,攪拌片的表面還進(jìn)行了導(dǎo)料孔布置,使兩個(gè)攪拌裝置呈相反方向進(jìn)行攪拌運(yùn)行,以對(duì)原有反應(yīng)釜結(jié)構(gòu)的攪拌效果進(jìn)行優(yōu)化,以促進(jìn)反應(yīng)腔內(nèi)物料的反應(yīng)。
可以看出, 對(duì)應(yīng)不同的位置,水熱反應(yīng)釜, 起控制作用的應(yīng)力是不同的, 所以在強(qiáng)度評(píng)定時(shí)不能單純控制一個(gè)方向的應(yīng)力來(lái)滿足強(qiáng)度要求。開(kāi)孔邊緣沿接管環(huán)向各向薄膜、彎曲應(yīng)力加薄膜應(yīng)力及總應(yīng)力的變化情況內(nèi)貫線上徑向、經(jīng)向和環(huán)向應(yīng)力的薄膜應(yīng)力、薄膜應(yīng)力加彎曲應(yīng)力和總應(yīng)力的分布曲線。三種組合曲線的變化趨勢(shì)是一致的, 薄膜應(yīng)力加彎曲應(yīng)力和總應(yīng)力的分布曲線基本重合, 說(shuō)明峰值應(yīng)力很小, 可以忽略不計(jì)。經(jīng)向和環(huán)向應(yīng)力的薄膜應(yīng)力分布曲線與薄膜應(yīng)力加彎曲應(yīng)力和總應(yīng)力的分布曲線, 同一橫坐標(biāo)下的應(yīng)力相差很小, 部分位置甚至重合, 這說(shuō)明彎曲應(yīng)力也不大, 不是主要控制對(duì)象?梢(jiàn)薄膜應(yīng)力是主要控制對(duì)象。
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