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鉸孔加工
1 孔徑增大、差錯(cuò)大
依據(jù)具體情況恰當(dāng)減小鉸刀外徑;下降切削速度;恰當(dāng)調(diào)整進(jìn)給量或削減加工余量;恰當(dāng)減小主偏角;校直或報(bào)廢曲折的不能用的鉸刀;用油石細(xì)心修整到合格;操控?cái)[差在允許的范圍內(nèi);挑選冷卻性能較好的切削液;安裝鉸刀前必須將鉸刀錐柄及機(jī)床主軸錐孔內(nèi)部油污擦凈,錐面有磕碰處用油石修光;修磨鉸刀扁尾;調(diào)整或替換主軸軸承;重新調(diào)整浮動(dòng)卡頭,并調(diào)整同軸度。
2 孔徑縮小
替換鉸刀外徑尺度;恰當(dāng)進(jìn)步切削速度;恰當(dāng)下降進(jìn)給量;恰當(dāng)增大主偏角;挑選潤(rùn)滑性能好的油性切削液;定時(shí)互換鉸刀,正確刃磨鉸刀切削部分;規(guī)劃鉸刀尺度時(shí),應(yīng)考慮上述因素,或依據(jù)實(shí)際情況取值;作試驗(yàn)性切削,銑刀,取適宜余量,將鉸刀磨尖利。
3 鉸出的內(nèi)孔不圓
剛性缺乏的鉸刀可選用不等分齒距的鉸刀,鉸刀的安裝應(yīng)選用剛性聯(lián)接,增大主偏角;選用合格鉸刀,操控預(yù)加工工序的孔方位公差;選用不等齒距鉸刀,選用較長(zhǎng)、較精細(xì)的導(dǎo)向套;選用合格毛坯;選用等齒距鉸刀鉸削較精細(xì)的孔時(shí),應(yīng)對(duì)機(jī)床主軸空隙進(jìn)行調(diào)整,導(dǎo)向套的合作空隙應(yīng)要求較高;選用恰當(dāng)?shù)膴A緊方法,減小夾緊力。
4 孔的內(nèi)表面有明顯的棱面
減小鉸孔余量;減小切削部分后角;修磨刃帶寬度;挑選合格毛坯;調(diào)整機(jī)床主軸。
5 內(nèi)孔表面粗糙度值高
下降切削速度;依據(jù)加工資料挑選切削液;恰當(dāng)減小主偏角,正確刃磨鉸刀刃口;恰當(dāng)減小鉸孔余量;進(jìn)步鉸孔前底孔方位精度與或添加鉸孔余量;選用合格鉸刀;修磨刃帶寬度;依據(jù)具體情況削減鉸刀齒數(shù),加大容屑槽空間或選用帶刃傾角的鉸刀,使排屑順利;定時(shí)替換鉸刀,刃磨時(shí)把磨削區(qū)磨去;鉸刀在刃磨、運(yùn)用及運(yùn)送過程中,應(yīng)采納保護(hù)措施,防止碰傷。
6 鉸刀的運(yùn)用壽命低
依據(jù)加工資料挑選鉸刀資料,可選用硬質(zhì)合金鉸刀或涂層鉸刀;嚴(yán)格操控刃磨切削用量,防止稍傷;常常依據(jù)加工資料正確挑選切削液;常常清除切屑槽內(nèi)的切屑,用足夠壓力的切削液,通過精磨或研磨到達(dá)要求。
7 鉸出的孔方位精度超差
定時(shí)替換導(dǎo)向套;加長(zhǎng)導(dǎo)向套,進(jìn)步導(dǎo)向套與鉸刀空隙的合作精度;及時(shí)修理機(jī)床、調(diào)整主軸軸承空隙。
8 鉸刀刀齒崩刃
修正預(yù)加工的孔徑尺度;下降資料硬度或改用負(fù)前角鉸刀或硬質(zhì)合金鉸刀;操控?cái)[差在合格范圍內(nèi);加大主偏角;注意及時(shí)清除切屑或選用帶刃傾角鉸刀;注意刃磨。
9 鉸刀柄部折斷
修正預(yù)加工的孔徑尺度;修正余量分配,合理挑選切削用量;削減鉸刀齒數(shù),加大容屑空間或?qū)⒌洱X空隙磨去一齒。
10 鉸孔后的孔中心線不直
添加擴(kuò)孔或鏜孔工序校正孔;減小主偏角;調(diào)整適宜的鉸刀;調(diào)換有導(dǎo)向部分或加長(zhǎng)切削部分的鉸刀。
合理選擇與數(shù)控機(jī)床匹配的刀具
數(shù)控車床是一種、率的主動(dòng)化機(jī)床裝備多工位刀塔或動(dòng)力刀塔,具有廣泛的加工工藝性能,可加工直線圓柱、斜線圓柱、圓弧和各種螺紋、槽、蝸桿等雜亂工件,具有直線插補(bǔ)、圓弧插補(bǔ)各種補(bǔ)償功用,并能在批量出產(chǎn)中發(fā)揮杰出的作用。它集通用性好的-型車床、加工精度高的精密型車床和加工的-型一般車床的特色于一身,能-地滿意企業(yè)進(jìn)步產(chǎn)品、下降出產(chǎn)本錢、進(jìn)步經(jīng)濟(jì)效益的要求。所以數(shù)控車床是國(guó)內(nèi)運(yùn)用量蕞大、覆蓋面廣的一種機(jī)床。在數(shù)控車床加工中,產(chǎn)品和勞動(dòng)出產(chǎn)率在很大程度上遭到刀具的-,盡管其車刀的切削原理與一般車床-相同,可是如何依據(jù)加工零件的實(shí)際情況,合理選擇和運(yùn)用與數(shù)控車床匹配的刀具,是充分發(fā)揮數(shù)控車床功用和優(yōu)勢(shì)、-加工精度、進(jìn)步勞動(dòng)效率以及操控加工本錢的關(guān)鍵。
1.零件剖析
客戶要求加工的產(chǎn)品是輪軸蓋(見圖1),外形a、b兩處現(xiàn)已加工好,內(nèi)孔粗加工至90mm,產(chǎn)品的精度要求不是-,形狀也不太雜亂,但批量較大(每月8 000件)。材料為灰鑄鐵ht200,毛坯直徑150mm,長(zhǎng)40mm。技能要求:未注倒角為1×45°,未注公役按gb/t
1804―2000中m級(jí)加工。設(shè)備是用廣州機(jī)床廠的gsk980t經(jīng)濟(jì)型數(shù)控車床,共6臺(tái)。
2.原加工中存在的問題
原出產(chǎn)加工選用兩把焊接式合金車刀,分別進(jìn)行粗車、精車外圓、端面、內(nèi)孔的加工。焊接式合金刀易磨損,一般適合于粗車,輪軸蓋零件用的材料是鑄鐵,表皮較硬,刀具易磨損。刃磨精度得不到-,且占用時(shí)刻長(zhǎng),還會(huì)使被加工輪軸蓋零件的外表精度-下降。換刀需求整刀換,添加了刀具本錢。gsk98t刀架不能按加工要求主動(dòng)裝、卸刀,需求人工換刀。因定位銷釘受力不均勻等原因,螺紋也簡(jiǎn)單損壞,并且是用兩把刀,精度得不到-,費(fèi)時(shí)較多。加工過程中需求頻頻旋轉(zhuǎn)刀架換刀,導(dǎo)致刀架很簡(jiǎn)單磨損,定位精度出現(xiàn)差錯(cuò),還簡(jiǎn)單出現(xiàn)毛病(均勻4天一臺(tái))。機(jī)床廠的修理人員多次上門修理也不能處理問題,造成停產(chǎn)及修理費(fèi)用添加。由于換刀后需從頭對(duì)刀、試車、調(diào)試的輔助時(shí)刻添加,且兩把刀加工、刀架主動(dòng)換刀和空運(yùn)行行程時(shí)刻也較長(zhǎng),對(duì)加工效率造成很大的影響。
3.-刀具的依據(jù)
經(jīng)過剖析、研討刀具結(jié)構(gòu)、工藝規(guī)劃、程序編寫等方面問題,以為本來所運(yùn)用的刀具非常需求-,具體考慮如下。
(1)選用標(biāo)準(zhǔn)化刀具,改為機(jī)夾可轉(zhuǎn)位車刀。由于輪軸蓋是批量出產(chǎn),-合金立銑刀,數(shù)控車刀應(yīng)選用機(jī)夾可轉(zhuǎn)位車刀,原因在于:精度高。-刀片重復(fù)定位精度高,便利定位,-刀尖方位精度,這樣刀尖磨損不需求換整刀而只需換刀片就行。-性高。結(jié)構(gòu)-的車刀,選用復(fù)合式夾緊結(jié)構(gòu)以習(xí)慣刀架快速移動(dòng)和換位以及整個(gè)主動(dòng)切削過程中不會(huì)松動(dòng)。迅速替換不同形式的切削部件,完結(jié)多種切削加工,進(jìn)步出產(chǎn)效率。刀具本錢低。由于是批量出產(chǎn),且刀片可替換,盡管機(jī)夾刀可轉(zhuǎn)位刀片貴一些,但刀具的本錢不會(huì)添加,反而下降,并且更經(jīng)用。
(2)優(yōu)化刀具結(jié)構(gòu)。盡可能用少的刀具加工出工件上部分或大部分待加工外表,以減少裝夾差錯(cuò),進(jìn)步加工外表的相互方位精度。在刀的結(jié)構(gòu)上假如能把加工輪軸蓋的兩把刀合并成裝在“一把刀”把上進(jìn)行加工,則不旋轉(zhuǎn)刀架。只要“一把刀”在加工,那就不需求旋轉(zhuǎn)刀架,刀架就不會(huì)由于磨損而影響精度,更不會(huì)引發(fā)停產(chǎn)、修理等問題。維護(hù)定位銷釘!耙话训丁倍ㄎ恢恍枨笠唤M定位銷釘,并且假如用了標(biāo)準(zhǔn)化刀具,換刀只松、緊刀尖的定位螺絲,不必松、緊刀架的定位銷釘裝、拆刀桿,刀架的定位銷釘不會(huì)被損壞。
(3)若將選用標(biāo)準(zhǔn)化刀具和優(yōu)化刀具結(jié)構(gòu)合二為一,則不會(huì)存在占機(jī)時(shí)刻長(zhǎng)的問題。由于:選用標(biāo)準(zhǔn)化機(jī)夾可轉(zhuǎn)位刀具,當(dāng)?shù)镀系囊粋(gè)切削刃磨鈍后,其刀片的裝拆和轉(zhuǎn)位都很便利、快捷,不需刃磨即可用新的切削刃持續(xù)加工,還-進(jìn)步了刀桿的利用率。只需快速做簡(jiǎn)單的對(duì)刀,編制程序時(shí)作恰當(dāng)?shù)奶幚砭湍軌蛄。選用優(yōu)化刀具結(jié)構(gòu)方案,兩個(gè)刀尖相隔必定比本來兩把刀刀尖的距離近,換刀和空運(yùn)行的時(shí)刻-縮短,再結(jié)合加工工藝、程序編寫,規(guī)劃短的空行、切削進(jìn)給道路,可有用進(jìn)步出產(chǎn)效率,下降刀具損耗。
4.-后的刀具
自己經(jīng)過以上剖析、研討,依據(jù)現(xiàn)有的認(rèn)識(shí)和加工條件,從刀具結(jié)構(gòu)的規(guī)劃、工藝處理、程序的編制等方面去處理了輪軸蓋零件加工中存在的問題,具體方法如下。
(1)將兩把機(jī)加刀合為一把機(jī)夾刀。刀桿經(jīng)熱處理,用螺絲固定刀尖a、b,這樣“一把刀”相同能夠完結(jié)本來兩把刀的工作,并且裝、卸“一把刀”比本來兩把刀省時(shí)一半。
(2)用-后的刀具加工時(shí)無須轉(zhuǎn)化刀架,-地處理了由于要頻頻旋轉(zhuǎn)刀架換刀所帶來的毛病和修理問題。
(3)刀具磨損后只需求松開螺絲將不重磨刀片轉(zhuǎn)過恰當(dāng)視點(diǎn)或替換,做簡(jiǎn)單的刀補(bǔ)行程修正即可持續(xù)加工,-進(jìn)步了效率。
5.加工中的注意事項(xiàng)
(1)將不重磨刀片a、b用螺絲固定在左、右兩邊,要-兩刀片尖在同一平面上。
(2)編寫程序時(shí)有-要以a、b兩個(gè)刀尖為兩個(gè)獨(dú)立刀位點(diǎn)設(shè)兩組刀補(bǔ)(01、02),在轉(zhuǎn)化刀尖執(zhí)行時(shí)刀具要離開工件必定距離,避免刀具和工件發(fā)生碰撞。
(3)刀具每班要轉(zhuǎn)動(dòng)一次,以-刀架的鎖緊力。
6.程序的編寫
編寫的程序及說明如附表所示。
程序內(nèi)容及說明
程序內(nèi)容 程序說明
o1212 程序名
g00x100z100 定位到起刀點(diǎn)
t0101m3s200 調(diào)用地一組刀補(bǔ)a號(hào)刀尖
g00x150z0
加工端面
g01x80f80
g00x150z5 定位到(150,5)
g71u1r0.5 加工φ145mm外圓及倒角
g71p1q2u0w0f100
n1g00x143
g01z0
x145z-1
z-16
g00x100z100t0101 回到起刀點(diǎn)取消地一組刀補(bǔ)
t0102m3s250 調(diào)用第二組刀補(bǔ)b號(hào)刀尖
g00x80z5
g71u1r0.5 粗加工φ112mm與φ98mm內(nèi)孔與倒角
g71p3q4u-0.5w0f80
n3g00x114
g01z0f50
x112z-1
z-11
x100
x98z-11
n4z-48
g70p3q4 精加工n3-n4段內(nèi)容
g00x100z100t0102 回到起刀點(diǎn)取消第二組刀補(bǔ)
m30 程序完畢
高速車削tc4鈦合金硬質(zhì)合金刀片槽型對(duì)刀具磨損的影響
tc4鈦合金具有比強(qiáng)度高、高溫?zé)釓?qiáng)性和耐熱功能高、抗腐蝕性好等尤秀功能,因而成為航空航天工業(yè)中應(yīng)用前景極其寬廣的資料。一起,因?yàn)榛瘜W(xué)活性大、變形系數(shù)小、熱傳導(dǎo)率低一級(jí)特色又使其成為一種典型的難加工資料。現(xiàn)在,硬質(zhì)合金是切削tc4鈦合金的首要刀具資料,且可轉(zhuǎn)位硬質(zhì)合金刀片的使用越來越廣泛。在加工過程中,可轉(zhuǎn)位刀片的槽型對(duì)切削過程有很大影響,-學(xué)者對(duì)刀片槽型對(duì)切削加工的影響進(jìn)行了深入的研討,波蘭學(xué)者grzesik對(duì)三維槽型刀具切削鋼材的切屑折斷機(jī)理進(jìn)行了研討,發(fā)現(xiàn)對(duì)觸摸面的控制是影響切屑折斷的一個(gè)重要因素。中山一雄以為:切屑受擠壓而彎曲是因?yàn)閿嘈疾凼┘訌澗匦Ч慕Y(jié)果,并以為斷屑槽型的不同會(huì)導(dǎo)致斷屑功能的不同。worthington等人研討了棱帶寬度在切削過程中的斷屑效果,并給出棱帶的寬度范圍,一起給出了切屑彎曲半徑。方寧研討了刀片槽型對(duì)斷屑功能的影響,并應(yīng)用多重線性辦法,建立了兩種預(yù)測(cè)新型刀片斷屑功能的數(shù)學(xué)模型。
綜上所述,現(xiàn)在對(duì)切削加工中槽型對(duì)切削影響的研討首要集中在斷屑方向。事實(shí)上,刀片的槽型對(duì)刀片本身的磨損也有很大影響,-是高速切削tc4鈦合金時(shí)刀具磨損很快,此刻,槽型對(duì)刀片磨損的影響就顯得更為-。本文選用山特維克可樂滿cnmg120408刀片的sm和qm兩種槽型進(jìn)行研討,通過實(shí)驗(yàn)來比照剖析不同切削速度下兩種槽型刀片的磨損特色。
1 實(shí)驗(yàn)設(shè)備及條件
1.1 實(shí)驗(yàn)設(shè)備
實(shí)驗(yàn)選用的是沈陽(yáng)地一機(jī)床廠出產(chǎn)的數(shù)控車床cak6150(如圖1),其主軸蕞大轉(zhuǎn)速為1800r/min。
刀片磨損的觀測(cè)選用基恩士vhx-1000c型超景深三維顯微體系(如圖2)。
1.2 刀片的幾許參數(shù)及槽型特征
實(shí)驗(yàn)選用刀片的商標(biāo)為h13a,它是山特維克可樂滿公司針對(duì)鈦合金及耐熱合金切削開發(fā)的一種新型細(xì)晶硬質(zhì)合金刀具商標(biāo),具有-的耐磨粒磨損性和韌性,適用于鈦合金的車削加工。
刀片型號(hào)為cnmg120408,其安裝后的刀具幾許參數(shù)如表1。
實(shí)驗(yàn)選用了cnmg120408的兩種槽型,鎢合金用銑刀,即qm槽型和sm槽型刀片進(jìn)行比照研討。兩種刀片槽型的結(jié)構(gòu)特征如圖3所示,它們的前角均為15°,qm槽型選用波濤形槽背,一起它具有較大的棱帶寬度,寬深比較小。sm槽型的棱帶寬度較小,-可以忽略,因而刀刃比較尖利,槽型較陡峭,寬深比較大。
1.3 實(shí)驗(yàn)方案
tc4鈦合金常用切削速度為40~50m/min,為深入研討高速車削時(shí)刀片槽型對(duì)刀具磨損的影響規(guī)律,實(shí)驗(yàn)選擇兩種不同的切削速度進(jìn)行比照剖析,其切削速度分別為:95m/min、139m/min。詳細(xì)切削條件如表2所示。
2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果及剖析
2.1 切削速度為95m/min時(shí)刀具磨損的形狀
圖4為切削速度95m/min時(shí)兩種槽型刀片的磨損情況。在前刀面上,兩種槽型刀片的磨損描摹首要是月牙洼磨損,qm槽型刀片磨損更為-,-察到刀具資料因?yàn)楦邷匕l(fā)生了塑性變形。在后刀面上,因?yàn)殁伜辖鸬幕貜椵^大,后刀面和工件的觸摸應(yīng)力增大,切削區(qū)的溫度升高,因而刀具后刀面的磨損比切削其他資料時(shí)要相對(duì)-一些。由圖4可知,兩種槽型刀片中qm槽型刀片后刀面磨損比sm槽型刀片-得多,可以顯著觀察到刀具資料高溫軟化后工件資料中的硬質(zhì)點(diǎn)在刀具上劃擦發(fā)生的犁溝,一起可見因?yàn)楦邷厥沟毒哔Y料發(fā)生塑性變形引起的粘結(jié)磨損。sm槽型刀片的后刀面磨損較輕,僅發(fā)生了較小的機(jī)械磨損,未見顯著犁溝
圖5為兩種槽型刀片在切削速度95m/min時(shí)的磨損曲線,可以看出,在切削初始階段qm槽型刀片磨損稍大,跟著切削的持續(xù),sm槽型刀片有很長(zhǎng)的一段正常磨損階段,切削旅程到達(dá)1400m后,后刀面磨損量仍小于0.15mm。qm槽型刀片的正常磨損階段要短得多,后刀面磨損量在切削旅程為1300m時(shí)到達(dá)0.25mm,此后刀具磨損加重,進(jìn)入急劇磨損階段,切削旅程到達(dá)1400m時(shí)后刀面磨損量已-0.5mm。在切削速度為95m/min時(shí)sm槽型刀片的磨損顯著小于qm槽型刀片,sm槽型刀片具有-的切削功能。
2.2 切削速度為139m/min時(shí)刀具磨損的形狀
圖6為切削速度為139m/min時(shí)兩種槽型刀片的磨損情況。兩種槽型刀片在前刀面上的月牙洼磨損均較為-,且均-察到高溫引起的塑性變形。在后刀面上,兩種槽型刀片均能顯著觀察到因?yàn)楦邷匕l(fā)生的粘結(jié)磨損和刀具資料高溫軟化后發(fā)生的犁溝磨損,且sm槽型刀片的后刀面磨損較重。
圖7為兩種槽型刀片在切削速度為139m/min時(shí)的磨損曲線,可以看出,在切削初始階段,兩種槽型刀片磨損大致相同,跟著切削的持續(xù),兩種槽型刀片的磨損均較快,首要原因是高速切削時(shí)刀具與工件觸摸頻率增大,刀尖的散熱時(shí)刻縮短,導(dǎo)致切削區(qū)的溫度急劇添加,刀具磨損速度加快。與切削速度為95m/min時(shí)不同,合金螺旋立銑刀,此刻qm槽型刀片磨損相對(duì)較小,切削旅程到達(dá)300m曾經(jīng)刀具的磨損都比較平穩(wěn),為正常磨損階段,而sm槽型刀片在切削旅程到達(dá)250m時(shí)就進(jìn)入了急劇磨損階段,正常磨損階段較短。與切削速度為95m/min時(shí)相比,兩種槽型刀片的磨損均敏捷得多。sm槽型刀片的后刀面磨損量到達(dá)0.3mm時(shí),切削旅程不足450m,刀具使用壽命比切削速度為95m/min時(shí)大幅下降。qm槽型刀片的后刀面磨損量到達(dá)0.3mm時(shí),切削旅程約為500m,刀具使用壽命不及切削速度為95m/min時(shí)的一半。在整個(gè)磨損過程中qm槽型刀片的磨損小于sm槽型刀片,此刻qm槽型刀片具有-的切削功能。
2.3 兩種切削速度下兩種槽型刀片功能差異的剖析
比較圖5和圖7不難發(fā)現(xiàn),兩種槽型刀片在兩種切削速度下的切削功能體現(xiàn)恰好相反。在相對(duì)較低的95m/min切削條件下,sm槽型要比qm槽型刀片的切削功能好,而在相對(duì)較高的139m/min切削條件下,結(jié)果相反,qm槽型刀片的磨損一向小于sm槽型刀片。
如圖3所示,剖析sm槽型與qm槽型的區(qū)別可知,sm槽型刀片刃口尖利,刀尖體積較小,qm槽型刀片刃口粗鈍,刀尖體積較大。在切削過程中切削區(qū)的溫度是影響刀具磨損機(jī)理與速率的決定性因素,而切削區(qū)的溫度又由切削時(shí)切削熱的發(fā)生速率與散出速率一起決定。換言之,切削時(shí)單位時(shí)刻發(fā)生的熱量經(jīng)切屑、刀具、工件和周圍介質(zhì)散出后,留存在切削區(qū)內(nèi)的熱量決定了其切削溫度,進(jìn)而決定了刀具的磨損機(jī)理與速率。
選用95m/min的切削速度時(shí),因?yàn)閟m槽型刀片刃口尖利,切屑早年刀面流出更順暢,摩擦熱發(fā)生較少,切削區(qū)內(nèi)刀尖處的溫度相對(duì)較低,因而sm槽型刀片磨損較少。
當(dāng)選用139m/min的切削速度時(shí),高速切削條件下兩種槽型刀片發(fā)生切削熱的速率均遠(yuǎn)高于較低的95m/min速度時(shí)的切削加工,此刻切削區(qū)的散熱條件對(duì)切削區(qū)溫度的影響效果-出來。在干切削時(shí)切削熱的傳出途徑除掉切屑和工件散熱外,刀具散熱是切削熱傳出的重要途徑,-是關(guān)于導(dǎo)熱性不好的鈦合金零件,其工件散熱較慢,刀具散熱就顯得更為重要。此刻,sm槽型刀片雖然產(chǎn)熱較少,但其散熱條件相對(duì)更差,qm槽型刀片雖然產(chǎn)熱較多,但其粗鈍的刃口和較大的刀尖體積--了散熱條件,這樣,在切削熱的發(fā)生與散出這對(duì)對(duì)立中,qm槽型刀片勝出,qm槽型刀片在切削區(qū)內(nèi)刀尖處的溫度低于sm槽型。一起,此刻兩種槽型刀片的切削溫度都遠(yuǎn)高于95m/min時(shí)的切削溫度,粘接磨損成為此刻刀具的首要磨損方式。qm槽形刀片刃口粗鈍,更有利于抵抗工件資料的粘接,然后減小刀具的磨損。因而,在切削速度為139m/min時(shí),qm槽形刀片體現(xiàn)出-的切削功能。
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